3-4

1 m9 - 6.1 - 6.0 -0.1 2 m11 - 6.0 - 6.0 0.0 3 m15 - 5.9 - 6.0 +0.1 4 m16 - 6.4 - 6.0 -0.4

В таблице № 5 в столбце 3 показаны величины деформаций, вычисленные программой во втором цикле. В столбце 4 содержатся смоделированные деформации, а в последнем столбце показана разность между вычисленными программой и смоделированными деформациями. Судя по этим данным, вычисленные во втором цикле деформации по величине ближе к тем, которые вводились при моделировании.

Таблица № 6 содержит данные, полученные в результате обработки второго цикла «традиционным методом». Анализируя таблицу, можно заметить, что разность между вводимыми при моделировании и вычисленными «традиционными методом» деформациями больше по величине, чем в предыдущей таблице.

Табл. 6

1	2	3	4	5
№ марки	Имя марки	D (H) мм Традиц.мметод	D (H) мм смоделированные	Разности столбцов 3- 4
1	m9	- 7.8	- 6.0	-1.8
2	m11	- 7.9	- 6.0	-1.9
3	m15	- 6.6	- 6.0	- 0.6
4	m16	- 7.4	- 6.0	-1.4

С целью проверки повышения точности определения деформаций при объединении циклов, автором составлены две таблицы № 7 и 8, аналогичные предыдущим таблицам № 5 и 6, соответственно таблица № 7 содержит данные, вычисленные программой, а таблица № 8 - «традиционным методом» в седьмом цикле.

Табл. 7

1	2	3	4	5
№ марки	Имя марки	D(H) мм программа	D (H) мм смоделированные	Разности столбцов 3-4
1	m9	- 12.8	- 12.0	-0. 8
2	m11	- 24.6	- 24.0	-0.6
3	m15	- 10.9	- 12.0	+1.1
4	m16	- 11.9	- 12.0	+0.1
5	Р3	- 12.1	- 12.0	- 0.1
6	Р12	- 6.2	- 6.0	- 0.2

Табл. 8

1	2	3	4	5
№ марки	Имя марки	D(H) мм Традиц.мметод	D(H) мм смоделированные	Разности столбцов 3-4
1	m9	- 1 9.1	- 12.0	-7.1
2	m11	- 33.3	- 24.0	-9.3
3	m15	- 16.8	- 12.0	- 4.8
4	m16	- 18.9	- 12.0	-6.9
5	Р3	-21.0	- 12.0	-9.0
6	Р12	-9.0	- 6.0	-3.0

Анализ данных таблиц № 7 и № 8 приводит к тому же заключению, что при объединении циклов с использованием программы величины определяемых деформаций ближе к тем, которые вводились при моделировании (в основном, отличаются до одного миллиметра), а используя «традиционный метод» разность между этими данными становится по величине больше, что говорит о низкой точности метода.

Четвертая глава «Анализ плановых деформаций по GPS – измерениям» .

Цель этой главы заключается в том, что определяют плановые деформации, а программное обеспечение SimGPS (для моделирования) ТЕRSPACE позволяет на выбранном эллипсоиде получить значения координат опорных точек и в последующем перейти к анализу деформаций. На основе выработанного алгоритма автором был составлен блок программы, по которой предусматривается обработка результатов GPS – измерений по параметрическому способу без вычисления правого верхнего элемента матрицы Q (третья глава данной диссертации).

Рис. 4

Последовательность работы программы следующая:

1.На основе данных из сети (рисунок №5), по программе SimGPS, задаются условные координаты плановых точек x, y, Н для заранее принятого числа пунктов в проекции Гаусса - Крюгера.

2. Вводятся связи между пунктами, которые образуют сеть.

3. Затем выполняется уравнивание плановой сети по программе «Ajust» с контролем грубых ошибок, основанном на рекуррентном алгоритме.

4. С помощью программы ТЕRSPACE переходят к преобразованию по цепочке: x, y, Н => B, L, H => X, Y, Z.

5. По координатам X, Y, Z с учетом связей между пунктами вычисляются базисные векторы ∆X, ∆Y , ∆Z.

6. Для каждой базисной линии вводятся ковариационные матрицы, при этом средняя квадратическая ошибка СКО(x)=CКО(y)=0.004, а СКО(z)= 0.007. Вводятся все коэффициенты корреляции, которые нами принимаются равными: r ( x/y) = 0.47, r ( x/z) = 0.4 и r( y/z) =0.4.

7. По программе GPS-1 выполняется уравнивание базисных линий с контролем грубых ошибок по рекуррентному алгоритму, при этом один из пунктов выбирают безошибочным (пункт 1). В результате получаются уравненные координаты X, Y, Z и их ковариационная матрица К(x, y, z).