Курсовая работа: Проектирование углового конического редуктора створок шасси на ЛА
3. Правильность выбора степени точности проверяем по условию
(1,5
)
При среднем значении (1,75) коэффициента запаса на нераскрытие контактов зубьев получаем 
, т.е 
м/сек.
Оставляем 8-ю степень точности, поскольку более грубые степени точности в механизмах летательных аппаратов не применяются
4. Скоростной коэффициент
§ 13. Уточнение к. п. д. червячной пары
1. Приведенный коэффициент трения червячных зубьев в паре бронза — сталь при правильно подобранной смазке
,
где 0,15 — при шлифованной резьбе червяка и 
— скорость скольжения
вдоль по винтовой линии:
м/сек;
.
Приведённый угол трения 
, т.е. 
.
2. К. п. д. червячной пары
При шлифованной резьбе находим
§ 14.Уточнение крутящего момента на червячном колесе в связи с уточнением к. п. д.
кГмм = 
Нмм.
§ 15. Проверка полученных размеров червячной пары на контактную прочность зубьев
кГ/мм2 ,
где 
кГмм= 
Н/мм.
Подставляя принятые и найденные входящие сюда величины, получаем:
1. На номинальном режиме
кГ/мм2 = 
Н/мм2 .
2. На перегрузочном режиме пробуксовки муфты с коэффициентом перегрузки 
.
кГ/мм2 = 
Н/мм2 ,
что превышает
кГ/мм2 =
Н/мм2 .
Это легко можно исправить, перейдя на более прочную бронзу с включением никеля БрАЖН-4-4 (литье в кокиль, 
кГ/мм 2 ) и пойдя на уширение червячного венца.
Тогда новое значение
кГ/мм2 = 
Н/мм2 ;
новое значение угловой ширины
т.е.
.
3. На номинальном режиме
кГ/мм2 <
=33
кГ/мм2 = Н/мм2 ,
на перегрузочном режиме
кГ/мм2 = 
Н/мм2 =
.
В результате принимаем новое значение угловой ширины червячного венца 
и дуговой ширины
мм.
§ 16. Определение расчетных изгибных напряжений в зубьях червячного колеса (на номинальном режиме)
1. Эквивалентное число зубьев для червячного колеса
.
2. Коэффициент формы профиля зуба
.
3. Расчетное напряжение изгиба
,
где
мм;
мм;
- коэффициент профильного перекрытия червячных зубьев 8-й
степени точности при расчете на изгиб [I].
Численно
кГ/мм2 =
Н/мм2 .
§ 17. Допускаемые напряжения зубьев червячного колеса на изгиб