Курсовая работа: Проектирование углового конического редуктора створок шасси на ЛА

для ведущих зубьев

циклов;

для ведомых зубьев

циклов.

2. По изгибным напряжениям.

9ч12

????? ????? ???????? ???????? ??????:

при r =0 и мин.

циклов;

циклов;

при r=-0.5 (реверс момента) соответственно числу реверсов

циклов.

§5. Определение допускаемых контактных напряжений для зубьев [ I ]

Их величины являются функцией твердости и числа циклов напряжения и ограничиваются верхним и нижним пределами :

кГ/мм² ; кГ/мм² .

Из следующей записи условия:

,

где N _p (по §4, п.1) после числовых подстановок:

для шестерни

,

получаем 68<125<132.

Значит,

кГ/мм² = 1294 Н/мм² ;

для колеса

,

получаем 68<137>133.

Значит, кГ/мм² =1343 Н/мм² .

Для расчета принимаем меньшее в паре

кГ/мм² = 1303 Н/мм² .

§6. Предварительный подбор степени точности зацепления

В зубчатых передачах авиационных приборов наиболее распространены 5-я, 6-я, 7-я и 8-я степени точности зацепления в зависимости от окружной скорости и погонной нагрузки на зуб, а значит, и от твердости.

При НВ_min в паре =310 можно принимать 7-ю степень точности [I], но, учитывая значительную ожидаемую скорость (n ₁ =10 000 об/мин), задаемся

6-й повышенной степенью точности.

§7. Выбор относительной ширины зубчатых венцов

В узлах авиационных агрегатов обычно применяются зубчатые пары узкого типа как менее чувствительные к приборам валов и сниженной жесткости облегченных корпусов. При малой мощности (1ч5 квт) обычно ψ_L ≤0,2[I]. Предварительно принимаем ψ_L =0,16.

§8. Выбор формы зуба в плане

Ввиду значительной ожидаемой скорости задаемся косым зубом с углом скоса по условию [I]

.

При ψ_L =0,16 имеем

.

Принимаем ; .

§9. Определение поправочных коэффициентов, влияющих на расчетную величину погонной нагрузки

1. Неравномерность распределения погонной нагрузки по длине зубьев учитывается коэффициентом концентрации [I]

,

где К =1,2 – для косозубых колес;

=0,45 – для несимметрично расположенного колеса по отношению к

опорам и консольно сидящей шестерни;