Курсовая работа: Разработка привода цепного транспортера

где Е_пр – приведённый модуль упругости (определён - см. формулу(1.6^а )),

Т₃ – крутящий момент на промежуточном 3-м валу(Н^. мм),

α_W – угол зацепления.

Предварительно определяем коэффициент расчётной нагрузки при расчётах по контактным напряжениям:

К_н =К_{н β} ^. К_нυ , (2.4.2)

где К_нβ – коэффициент концентрации нагрузки при расчёте по контактным напряжениям,

К_нυ – коэффициент динамической нагрузки при расчёте по контактным напряжениям.

Окружную скорость определяем по формуле:

υ =(π ^. d₂ ^. n)/60=(3,14∙242,5∙57,3)/60=727 мм/c=0,73 м/с,

где d₂ – делительный диаметр колеса (мм),

n – частота вращения выходного 4-го вала.

По таблице (8.2 М.Н. Иванов ”Детали машин”) назначаем 9-ю степень точности. По таблице (8.3 М.Н. Иванов ”Детали машин”) К_нυ =1,01. Ранее было найдено К_нβ =1,07. При этом по формуле (2.4.2): К_н =1,01 ^. 1,07=1,08.

По формуле (2.4.1), учитывая, что для нашего примера α_W =20⁰ ,:

σ_н =563,8 МПа<[σ_н ]=584,7 МПа.

Выполняем проверочный расчёт по напряжениям изгиба.

, (2.4.3)

где Y_F – коэффициент формы зуба,

F_t – окружная сила,

К_F – коэффициент расчётной нагрузки при расчётах по контактным напряжениям,

b_W – ширина зубчатого венца,

m – модуль.

По графику (рис.8.20 М.Н. Иванов ”Детали машин”) при х=0 находим:

для шестерни (z=31) Y_F =3,83;

для колеса (z=97) Y_F =3,75.

Предварительно определяем коэффициент расчётной нагрузки при расчётах по контактным напряжениям:

К_F =К_{F β} ^. К_Fυ , (2.4.4)

где К_Fβ – коэффициент концентрации нагрузки при расчёте напряжениям изгиба,

К_Fυ – коэффициент динамической нагрузки при расчёте по напряжениям изгиба.

Расчёт выполняем по тому колесу пары, у которого меньше отношение . В нашем случае для шестерни это отношение равно [σ