Курсовая работа: Судовые установки

кН

491

716

1012

2321

14. 1,2*EPS

кВт

4037

6628

10399

26244

По результатам расчётов строим кривые сопротивления R=f(Vs) и кривые буксировочной мощности EPS = f(Vs). Так как в процессе эксплуатации корпуса судна наблюдается изменение характеристик корпуса судна и гребного винта, то вводится эксплуатационная надбавка ,равная 20% для проектируемого судна и строятся кривые сопротивления и буксировочной мощности с учётом этой надбавки (Рис.1.1.).

Рис.1.1.

1.5 Расчёт оптимальных элементов гребного винта

1.5.1 Выбор конструктивного типа движителя, ориентировочных значений скорости хода судна и диаметра гребного винта

В соответствии с рекомендациями раздела 2 [2], в качестве движителя принимаем цельнолитой гребной винт.

Для выбора значения Dор используем диаграмму на рис. 1 [2]. Ориентировочное значение скорости хода судна определяем из графика на рис.1.1.

Vs ор = 17,5 уз

Для грубой оценки коэффициента попутного потока wт используем формулу Тейлора [2]:

wт = 0,5*d - 0,05 = 0,5*0,65 - 0,05 = 0,275

Скорость обтекания гребного винта:

Vas = Vs op * (1- wт) = 17,5*(1-0,275) = 12,7 уз

Из диаграммы на рис. 1 [2] находим: Dор = 5,2 м

В соответствии с рекомендациями, для одновинтовых судов имеем:

Дпред=0,75*Т=0,75*8,5=6,3 м

Для дальнейших расчётов принимаем: Dор = 5,2 м ; Vs ор = 17 уз.

1.5.2 Определение коэффициентов взаимодействия гребного винта с корпусом судна

Коэффициент попутного потока находим по формуле Холтропа [2]:

wт = В*W*Сv/(D*T)*[0,066/T+1,22*Cv/(D*(1-j))] +