Реферат: Привод транспортёра

- мощность расчетная , Вт – 2624;

- отношение пускового момента к номинальному Т_мах / Т_ном = 2,4.

2.2Выбор материалов зубчатых колес передачи и определение допускаемых напряжений

2.2.1 Выбор материала зубчатых колес

Так как к габаритным размерам редуктора не предъявляется особых требований, то принимаем следующие материалы:

- для шестерни: сталь 40Х ГОСТ 4543-71: термическая обработка – улучшение, твердость НВ₁ 269÷302, предел прочности σ_В1 = 900 МПа, предел текучести σ_Т1 = 750 МПа /2, c. 7, таблица 1/;

- для колеса: сталь 45 ГОСТ 4543-71: термическая обработка – улучшение, НВ 235÷262, предел прочности σ_В2 = 780 МПа, предел текучести σ_Т2 = 540 МПа /2, c. 7, таблица 1/.

2.2.2 Средняя твердость материала шестерни и колеса

НВ_ср1 = (НВ_min1 + HB_{max 1} ) / 2 = (269 + 302) / 2 = 285,5;

НВ_ср2 = (НВ_min2 + HB_max2 ) / 2 = (235 + 262) / 2 = 248,5.

2.2.3 Число циклов перемены напряжений шестерни и колеса N_∑1 и N_∑2

N_∑1 = 60 ×L_h ×n_II = 60 × 10000 × 1435 = 8,61 × 10⁸ ;

N_∑2 = 60 ×L_h ×n_III = 60 × 10000 × 318,89 = 1,91 × 10⁸ .

2.2.4 Эквивалентное число циклов перемены напряжений

При расчете на контактную выносливость:

- для шестерни: N_HE1 =k_HE × N_∑1 = 1,0×8,61 × 10⁸ =8,61 × 10⁸ ,

здесь k_HE = 1,0 – коэффициент приведения для режима работы 0 /2, c. 12, таблица 5/- для колеса: N_HE2 =k_HE × N_∑2 = 1,0×1,91 × 10⁸ = 1,91 × 10⁸ .

При расчете на изгибную выносливость:

N_{HE 1} =k_FE ×N_∑1 = 1,0×8,61 × 10⁸ = 8,61 × 10⁸ ,

здесь k_FE = 1,0 – коэффициент приведения для режима работы 0 /2, c. 12, таблица 5/;

N_{FE 2} =k_FE ×N_∑2 = 1,0×1,91 × 10 ⁸ = 1,91 × 10⁸ .

2.2.5 Число циклов перемены напряжений, соответствующее длительному пределу контактной выносливости шестерни и колеса N_HG1 и N_HG2 для колес из улучшенных сталей

N_HG1 = 30 × (HB_ср1 )^2,4 = 30 × 285,5^2,4 = 23,47 × 10⁶ ;

N_HG2 = 30 × (HB_ср2 )^2,4 = 30 × 248,5^2,4 = 16,82 × 10⁶ /2, c. 8/.

2.2.6 Число циклов перемены напряжений, соответствующее длительному пределу изгибной выносливости

Для улучшенных сталей не зависимо от твердости зубьев колес:

N_{FG 1} = N_{FG 2} = 4 × 10⁶ /2, c. 8/

2.2.7 Допускаемые напряжения для расчетов на выносливость

2.2.7.1 Допускаемые напряжения для расчетов на контактную выносливость

Для шестерни:

,

где σ_{Н lim} – предел контактной выносливости, для улучшенных колес /2, c. 9, таблица 3/:

σ_{Н lim 1} =2· HB_ср1 +70 =2·285,5+70=641 МПа;

S_H – коэффициент запаса прочности при расчете на контактную прочность; S_H = 1,1 – для улучшенных колес /2, c. 9/;

- коэффициент долговечности, так как

> N_HG1 =23,47 × 10⁶ , то /2, c. 10/;

- коэффициент, учитывающий влияние шероховатости сопряженных поверхностей зубьев, для материалов первой группы принимаем =0,9 /2, c. 10/;