Реферат: Техническая эксплуатация автомобилей 2
Кнβ -коэффициент неравномерности, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца. Выбираем по графикам в зависимости от твердости рабочих поверхностей зубьев, схемы нагружения Ψв d 1 ·cosδ1 , для чего определяем углы делительных конусов:
tgδ2 = U [5,с.50]
δ2 = arctg U
δ2 =arctg…= …
δ1 = 90˚-δ2
δ1 = 90– …=…
cosδ1 = …
Величина - Ψв d1 ·cosδ1 = …= …
Определяем Кнβ =…[5,с.39].
Итак:
d1 =…=…мм
Принимаем: d1 =...мм.
КП 2 -37 01 06. 12. 00. ПЗ
2.2.2 Определяем ширину зубчатого венца
в = Ψв d 1 · d1
в = …= …мм
Принимаем в=…мм[4,с.172].
2.2.3 Определяем внешний делительный диаметр шестерни dе1
de1 = d1 + в · sin δ1
de1 =… = …мм
2.2.4 Определяем внешнее конусное расстояние
Re = de1 / (2 · sin δ1 ) [5,с.50]
Re = …= …мм
2.2.5 Проверяем рекомендацию
Ψв Re = в/ Re ≤ 0,3
Ψв Re –коэффициент ширины зубчатого венца.
Ψв Re = …= … ≤ 0,3
что соответствует рекомендации[5,с.49].
2.2.6 Определяем внешний окружной модуль mе по рекомендации
в ≤ 10 · mе [5,с.53]
me = в/10
me = … = …мм
По СТСЭВ 310-76 принимаем mе =…мм [3,с.169].
2.2.7 Определяем средний окружной модуль m
m = me · (1 – 0,5 · Ψв Re ) [5,с.52]
m = … = …мм
2.2.8 Определяем число зубьев z1 и z2
Z1 = de1 / me > Zmin [5,с.49-50]
КП 2 -37 01 06. 12. 00. ПЗ
Zmin = 17.
Z1 = … = …
Принимаем Z1 =...
U = Z2 / Z1 [5,с.49]
Z2 = U · Z1
Z2 = … = …
Принимаем Z2 =...
2.2.9 Уточняем параметры
de1 = me ·Z1
de1 = … = …мм
de2 = U · de1
de1 =… =…мм
Средние делительные диаметры:
d = de · (1 - 0,5 · Ψв Re )
d1 = …= …мм
d2 = … = …мм
Среднее конусное расстояние R:
R = Re – 0,5 · в [5,с.50]
R = …= …мм
2.3 Проверочный расчет передачи на контактную усталость активных поверхностей зубьев выполняем по условию контактной прочности
[4,с.269]
где ZЕ –коэффициент, учитывающий механические свойства сопряженных зубчатых колёс;
ZЕ =...[1,с.113];
ZН –коэффициент, учитывающий форму сопряженных поверхностей зубьев в зацеплении;
ZН =...[1,с.113];
Zε –коэффициент, учитывающий суммарную длину контактных линий;
Zε =...
КП 2 -37 01 06. 12. 00. ПЗ