Реферат: Записка к расчетам

Передаточная прочность бетона R_bp устанавливается так чтобы обжатии отношения G_bp /R_bp ≤ 0.79

Арматура продольных ребер – класса А-IV, нормативное сопротивление R_sn =590 МПа, расчетное сопротивление R_s =510 МПа, модуль упругости Е_s =190 000 МПа.

Преднапряжение арматуры принимаем равным G_sp =0.75R_sn =0.75*590*10⁶ =442.5 МПа.

Проверяем выполнение условия: при электротермическом способе натяжения р=30+360/l=30+360/6=90 МПа.

G_sp +p=(442.5+90)*10⁶ =532.5 МПа<590 МПа - условие выполняется.

Вычисляем предельное отклонение преднапряжения:

Δj_sp =6.5*p/G_sp *(1+1/√П_р )=0.5*90*10⁶ /442.5*10⁶ *(1+1/√5)=0.14>j_spmin =0.1, где n=5 – число напрягаемых стержней;

Коэффициент точности натяжения при благоприятном преднапряжении j_sp =1- Δj_sp =1-0,14=0,86

При проверке на образование трещин в верхней для плиты при обжатии принимаем j_sp =1+0,14=1,14.

Преднапряжение с учетом точности натяжения G_sp =0.86*442.5*10⁶ =380.6 МПа.

2.1.5 Расчет прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси.

M=50.47 кН*м.

Вычисляем α _m = М/(R_b *b_f ^’ *h² ₀ )=50.47*10³ /(0.9*17*10⁶ *1.36*0.17² )=0.084.

По таблице 3.1[1] находим: η=0,955; ζ=0,09; х= ζ*h₀ =0,09*0,17=0,015 м<0.03 м – нейтральная ось проходит в пределах сжатой зоны.

Вычисляем граничную высоту сжатой зоны:

ζ_R =w/[1+(G_sp /500)*(1-w/1.1)]=0.73/[1+(529.4*10⁶ /500*10⁶ )*(1-0.73/1.1)]=0.54,

где w=0,85-0,008*R_b =0.85-0.008*0.9*17=0.73 – характеристика деформированных свойств бетона.

G_SR =R_s +400-G_sp -ΔG_sp =(510+400-380.6-0)*10⁶ =529.4 МПа.

Коэффициент условий работы, учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести: j_SG = η-( η-1)*(2* ζ/( ζ-1))=1.2-(1.2-1)*(2*.009/0.54-1)=1.33> η=1.2, где η=1,2 – для арматуры класса А-IV

Принимаем j_SG = η=1,2.

Вычисляем площадь сечения растянутой арматуры:

А_s =М/ j_SG *R_S * η*h₀ =50.47*10³ /1.2*510*10⁶ *0.955*.17=5.08*10^-4 м² .

Принимаем 5ø12 А-IV с А₃ =5,65*10^-4 м² .

2.2 Расчет многопустотной плиты по предельным состояниям II группы.

2.2.1 Геометрические характеристики приведенного сечения.

Круглое очертание пустот заменяем эквивалентным квадратным со стороной h=0.9*d=0.9*0.14=0.126 m.

Толщина полок эквивалентного сечения h_f ^’ =h_f =(0.2-0.126)*0.5=0.037 м. Ширина ребра b=1.36-8*0.126=0.35 м. Ширина пустот:1.36—0.35=1.01; Площадь приведенного сечения A_red =1,36*0,2-1,01*0,126=0,145 м² .

Расстояние от нижней грани до ц.т. приведенного сечения y₀ =0.5*h=0.5*0.2=0.1 m.

Момент инерции сечения J_red =1.36*0.2³ /12-1.01*0.126³ /12=7.38*10^-4 m⁴ .

Момент сопротивления сечения по нижней зоне W_red = J_red / y₀ =7.38*10^-4 /0.1=7.38*10^-3 m³ ; то же по верхней зоне: W_red ^’ =7.38*10^-3 m³ .

Расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны (верхней) до ц.т. сечения.

τ = φ_n *(W_red /A_red )=0.85*(7.38*10^-3 /0.185)=0.034 m.

то же, наименее удаленной от растянутой зоны (нижней): τ_Tnf = 0.034m.