Реферат: Записка к расчетам

Интенсивность поперечного армирования в I сечении при шаге хомутов S=0.15 m равна :

Q_sw =R_sw -A_sw /S=260*10⁶ *0.392*10^-4 *0.15=67.95 кН/м. Длина анкеровки W₁ =30*10³ /2*67.95*10³ +5*0.012=0.28 m>20d=20*0.012=0.24m.

Во II сечении при шаге хомутов S=0.4 m:

Q_sw =260*10⁶ *0.392*10^-4 =25.48 кН/м.

Длина анкеровки W₂ =40*10³ /2.25.48*10³ +5*0.012=0.84m>20d=0.24m.

Во II пролете принята арматура 2 ø12 А-III+2ø14 A-III с А_s =5,34*10^-4 m² .

h₀ =0.44 m;

μ=5.34*10^-4 /0.2*0.44=0.091;

ζ=0.0061*365*10⁶ /0.9*11.5*106=0.215;

η=1-0.5*0.215=0.892;

M_s =A_s *R_s *h₀ *η=5.34*10^-4 *365*10⁶ *0.892*0.44=76.5 кН*м.

Стержни 2ø14 А-III с A_s =3.08*10^-4 m² доводится до опор h₀ =0.47 m;

μ=3.08*10^-4 /0.2*0.47=0.0033;

ζ=0.0033*365*10⁶ /0.9*11.5*10⁶ =0.116;

η=1-0.5*0.116=0.942.

M_s =A_s *R_s *h₀ *η=3.08*10^-4 *365*10⁶ *0.942*0.47=49.77 кН*м.

В месте теоретического обрыва стержня 2ø12 А-III поперечная сила Q₃ =40 кН;

q_sw =25.48 кН/м; Длина анкеровки: W₃ =40*10³ /2*25.48*10³ +5*0.00120.84m>20d=20*0.0012=0.24m.

На средней опоре принята арматура 2ø10 А-III+2ø20 А-III с A_s =7.85*10^-4 m² .

h₀ =0.44 m;

μ=7.65*10^-4 /0.2*0.44=0.0089;

ζ=0.0089*365*10⁶ /0.9*11.5*10⁶ =0.314;

η=1-0.5*0.314=0.843.

M_s =A_s *R_s *h₀ *η=7.65*10^-4 *365*10⁶ *0.843*0.44=106.28 кН*м.

Графически определим точки теоретического обрыва двух стержней ø20А – III. Поперечная сила в первом сечении Q4=90 кН; q_sw =67.95 кН/м; Длина анкеровки W₄ =90*10³ /2*67.95*10³ +5*0.02=0.76m>20d=20*0.02=0.4m.

На крайней опоре принята арматура 2ø14 А – III с A_s =3.08*10^-4 m² .

Арматура располагается в один ряд.

h₀ =0.47m;

μ=3.08*10^-4 /0.2*0.47=0.0033;