Реферат: Записка к расчетам

Таблица 2. Опорные моменты ригеля при различных схемах загружения.

Схема загружения	Опорные моменты, кН*м
	М12	М21	М23	М32
	-0,032*24,95*5,22 = - 21,59	-0,0992*24,95*5,22 = - 66,93	- 0,092*24,95*5,22 = - 62,07	- 62,07
	-0,041*27,36*5,22 = - 30,31	- 0,0628*27,36*5,22 = - 46,46	-0,0282*27,36*5,22 = - 20,86	- 20,86
	0,009*27,36*5,22 = 6,66	-0,0365*27,36*5,22 = - 27	-0,0618*27,36*5,22 = - 45,72	- 45,72
	-0,031*27,36*5,22 = - 22,93	-0,1158*27,36*5,22 = - 85,67	-0,1042*27,36*5,22 = - 77,09	-0,0455*27,36*5,22 = -33,66
Расчетные схемы для опорных моментов	1+2 -51,9	1+4 -152,6	1+4 -139,16	-139,16
Расчетные схемы для пролетных моментов	1+2 -51,9	1+2 -113,09	1+3 -107,79	-107,79

3.3 Перераспределение моментов под влиянием образования пластических шарниров в ригели.

Практический расчет заключается в уменьшении примерно на 30% опорных моментов ригеля М₂₁ и М₂₃ по схеме загружения 1+4; при этом намечается образование пластических шарниров на опоре.

К опоре моментов схем загружения 1+4 добавляем выравнивающую эпюру моментов так, чтобы уравнялись опорные моменты М₂₁ = М₂₃ и были обеспечены удобства армирования опорного узла .Ординаты выравнивающей эпюры моментов.

∆M₂₁ =0.3*152.6*10³ =45.78 кН*м; ∆M₂₃ =((139,16-(152,6-45,78))*10³ =32,34 кН*м; при этом ∆М₁₂ =- ∆М₂₁ /3=45,78*10³ /3=15,26 кН*м; ∆М₃₂ ≈ - ∆М₂₃ /3=- 32,34*10³ /3= - 10,78 кН*м.

Разность ординат в узле выравнивающей эпюры момента предается на стойки. Опорные моменты на эпюре выровненных моментов составляют:

М₁₂ =((-21,59-22,93)-15,26)*10³ =- - 59,78 кН*м;

М₂₁ =-152,6*10³ +45,78*10³ =106,82 кН*м;

М₂₃ =-139,16*10³ +32,34*10³ = - 106,82 кН*м;

М₃₂ =(-62,07-33,66-10,78)*10³ = -106,51 кН*м.

Рисунок 3 – к статическому расчету ригеля.

а) эпюры изгибающих моментов при различных комбинациях нагрузок

б) выравнивающая эпюра моментов

в) выравнивающая эпюра моментов

3.4 Опорные моменты ригеля по грани колонны.

Опорные моменты ригеля по грани средней колонны слева М₍₂₁₎₁ :

1)по схеме загружения 1+4 и выравнивающей эпюре моментов: М₍₂₁₎₁ =М₂₁ -Q₂ *h_col /2=106.82*10³ -145.05*10³ *0.25/2=88.7 кН*м

здесь: Q₂ =(g+φ)*l/2-(M₂₁ -M₁₂ )/l=52.31*10³ *5.2/2-(106.82+59.78)*10³ /5.2=145.05 кН; Q₁ =(136-9.05)*10³ =126.95 кН

2) по схеме загружения 1+3: М₍₂₁₎₁ =93,93*10³ -80,06*10³ *0,25/2=83,92 кН.

Где Q₂ =gl/2-(M₂₁ -M₁₂ )/l=24.95*10³ *5.2/2-(-93.93+14.93)*10³ /5.2=80.06 кН.

3) по схеме загружения 1+2: М₍₂₁₎₁ =113,09*10³ -145,05*10³ *0,25/2=94,96 кН*м.

Опорный момент ригеля по грани средней колонны справа М₍₂₃₎₁ :

1) по схеме загружения 1+4 и выровненной эпюре моментов М₍₂₃₎₁ =М₂₃ -Q₂ *h_col /2=106,82*10³ -136,07*10³ *0,25/2=89,81 кН*м.

здесь: Q=52.31*10³ *5.2/2-(-106.82*10³ +106.51*10³ )/5.2=136.07 кН*м.

2) по схеме загружения 1+2: М₍₂₃₎₁ <М₂₃ =82,93 кН*м.

Следовательно, расчетный опорный момент ригеля по грани средней опоры М=94,96 кН*м.

Опорный момент ригеля по грани крайней колонны по схеме загружения 1+4 и выровненной эпюре моментов:

М₍₁₂₎₁ =М₁₂ -Q₁ *h_col /2=59,78*10³ -126,95*10³ *0,25/2=43,91 кН*м.

3.5 Поперечные силы ригеля.

Для расчета прочности ригеля по наклонным сечениям принимаем значения поперечных сил ригеля, большие из двух расчетов: упругого расчета и с учетом перераспределения моментов.

На крайней опоре Q₁ =126.95 кН; на средней опоре слева по схеме загружения 1+4 Q₂ =52,31*10³ *5,2/2- (-152,6+44,52)*10³ /5,2=156,8 кН; На средней опоре справа по схеме загружения 1+4 Q₂ =52,31*10³ *5,2/2- (-136,16+95,73)*10³ /5,2=144,36 кН;

3.6 Характеристики прочности бетона и арматуры.

3.7 Расчет прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси.

Высоту сечению ригеля уточняем по опорному моменту при ζ=0,35, поскольку на опоре момент определен с учетом образования пластического шарнира. Принятое же сечения затем следует уточнить по пролетному наибольшему моменту (если пролетный момент>опорного). В данном случае проверку не производим, т.к. М_пр =83,46 кН*м<М_оп =94,96 кН*м.