Реферат: Записка к расчетам

Отношение напряжения в бетоне от нормативных нагрузок и усилия обжатия к расчетному сопротивлению бетона для предельного состояния II группы предварительно принимаем равным 0,75.

Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне W_pl =j* W_red =1.5*7.38*10^-3 =11.07*10^-3 m³ ; здесь j=1.5 – для двутаврового сечения при 2<b^’ _f /b=b_f /b=1.36/0.35=3.9<6.

Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия W_pl ^’ = 11.07*10^-3 m³ .

2.2.2 Определение потерь преднапряжения арматуры.

Коэффициент точности натяжения j_sp =1. Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения G₁ =0.03G_sp =0.03*442.5*10⁶ =13.28 Мпа.

Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и циорами G₂ =0, т.к. при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием.

Усилие обжатия P₁ =A_s *( G_sp - G₁ )=5.65*10^-4 *(442.5-13.28)*10⁶ =242.5 кН.

Эксцентриситет этого усилия относительно центра тяжести сечения е_ор =0,1-0,03=0,07 м. Напряжение в бетоне при обжатии :

G_bp =P₁ /A_red + P₁ / е_ор *y₀ /J_red =242.5*10³ /0.115+242.5*103*0.07/7.38*10^-4 =3.87 МПа..

Устанавливаем значение передаточной прочности бетона из условия G_bp /R_bp ≤0.75;

R_bp =3.87*10⁶ /0.75=5.31 МПа<0.5B30 – принимаем R_bp =15 МПа. Тогда отношение G_bp /R_bp =3,87*10⁶ /15*10⁶ =0.26.

Вычисляем сжимающее напряжение в бетоне на уровне ц.т. площади напрягаемой арматуры от усилия обжатия (без учета момента от веса плиты):

G_bp =242,5*10³ /0,115+242,5*10³ *0,07² /7,38*10^-4 =3,28 МПа.

Потери от бытсронатекающей ползучести при G_bp /R_bp =3,28*10⁶ /15*10⁶ =0,22 и при α=0,25+0,025*R_bp =0.25+0.025*15=0.63<0.8 равны и G₆ =40*0.22=8.8 МПа. Первые потери G_{los 1} = G₁ + G₆ =(13.28+8.8)*10⁶ =22.07 МПа.

C учетом потерь G_{los 1} напряжение G_bp равно : P₁ =5.65*10^-4 *(442.5-22.08)*10⁶ =237.54 кН.

G_bp =237,54*10³ /0,115+237,54*10³ *0,07² /7,38*10^-4 =3,22 МПа.

Отношение G_bp /R_bp =3,22*10⁶ /15*10⁶ =0,21.

Потери от усадки бетона G₈ =35 МПа. Потери от ползучести бетона G₉ =150*0,85*0,21=26,78 Мпа.

Вторые потери G_{los 2} = G₈ + G₉ =61,78 МПа.

Полные потери G_los = G_{los 1} + G_{los 2} =(22.08+61.78)*10⁶ =83.86 МПа < 100 МПа – установленного минимального значения потерь. Принимаем G_los =100 Мпа.

Усилие обжатия с учетом полных потерь –

P₂ =A_s *( G_sp - G_los )=5.65*10^-4 *(442.5-100)*10⁶ =193.5 МПа.

2.2.3 Расчет прочности плиты сечением, наклонным к продольной оси.

Q=34.22 кА.

Влияние усилия обжатия: N_tut =P₂ =193.5 кН.

φ_n =0,1*N/ R_b +b*h₀ =0.1*193.5*10³ /0.9*1.2*10⁶ *0.27*0.17=0.44<0.5.

Проверяем, требуется ли поперечная арматура по расчету. Условие: Q_max =2.5R_bt +b h₀ =2.5*0.9*1.2*10⁶ *0.24*0.17=110.16 кН – удовлетворяет.

При q=g+φ/2=(5.21+6.38/2)*10³ =8.4 кН/м и поскольку q₁ =0.16* φ_bn (1+ φ_n )R_bt b=0.16*1.5*1.44*0.9*1.2*10⁶ *0.24=89.58 кН/м>q=8.4 кН/м, принимаем

с=2,5h=2.5*0.17=0.43 m.

Другое условие: Q= Q_max -qc=(34.22-8.4*0.43)*10³ =30.61 кН/м;

Q_b = φ_bn (1+ φ_bn ) R_bt *b*h₀ ² *c=1.5*1.44*0.9*1.2*10⁶ *0.24*0.17² /0.43=37.63 кН>Q=30.61 кН – удовлетворяет также.

Следствие, поперечная арматура по расчету не требуется. Конструктивно на приопорных участках длиной 0,25l устанавливаем арматуру ø4 В_р -I с шагом S=h/2=0.2/2=0.1m; в средней части пролета поперечно арматуре не применяется.

2.2.4 Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси. М=43.29 кН*м.